| На главную | База 1 | База 2 | База 3 |
| Поиск по реквизитамПоиск по номеру документаПоиск по названию документаПоиск по тексту документа |
| Искать все виды документовДокументы неопределённого видаISOАвиационные правилаАльбомАпелляционное определениеАТКАТК-РЭАТПЭАТРВИВМРВМУВНВНиРВНКРВНМДВНПВНПБВНТМ/МЧМ СССРВНТПВНТП/МПСВНЭВОМВПНРМВППБВРДВРДСВременное положениеВременное руководствоВременные методические рекомендацииВременные нормативыВременные рекомендацииВременные указанияВременный порядокВрТЕРВрТЕРрВрТЭСНВрТЭСНрВСНВСН АСВСН ВКВСН-АПКВСПВСТПВТУВТУ МММПВТУ НКММПВУП СНЭВУППВУТПВыпускГКИНПГКИНП (ОНТА)ГНГОСТГОСТ CEN/TRГОСТ CISPRГОСТ ENГОСТ EN ISOГОСТ EN/TSГОСТ IECГОСТ IEC/PASГОСТ IEC/TRГОСТ IEC/TSГОСТ ISOГОСТ ISO GuideГОСТ ISO/DISГОСТ ISO/HL7ГОСТ ISO/IECГОСТ ISO/IEC GuideГОСТ ISO/TRГОСТ ISO/TSГОСТ OIML RГОСТ ЕНГОСТ ИСОГОСТ ИСО/МЭКГОСТ ИСО/ТОГОСТ ИСО/ТСГОСТ МЭКГОСТ РГОСТ Р ЕНГОСТ Р ЕН ИСОГОСТ Р ИСОГОСТ Р ИСО/HL7ГОСТ Р ИСО/АСТМГОСТ Р ИСО/МЭКГОСТ Р ИСО/МЭК МФСГОСТ Р ИСО/МЭК ТОГОСТ Р ИСО/ТОГОСТ Р ИСО/ТСГОСТ Р ИСО/ТУГОСТ Р МЭКГОСТ Р МЭК/ТОГОСТ Р МЭК/ТСГОСТ ЭД1ГСНГСНрГСССДГЭСНГЭСНмГЭСНмрГЭСНмтГЭСНпГЭСНПиТЕРГЭСНПиТЕРрГЭСНрГЭСНсДИДиОРДирективное письмоДоговорДополнение к ВСНДополнение к РНиПДСЕКЕНВиРЕНВиР-ПЕНиРЕСДЗемЕТКСЖНМЗаключениеЗаконЗаконопроектЗональный типовой проектИИБТВИДИКИМИНИнструктивное письмоИнструкцияИнструкция НСАМИнформационно-методическое письмоИнформационно-технический сборникИнформационное письмоИнформацияИОТИРИСОИСО/TRИТНИТОсИТПИТСИЭСНИЭСНиЕР Республика КарелияККарта трудового процессаКарта-нарядКаталогКаталог-справочникККТКОКодексКОТКПОКСИКТКТПММ-МВИМВИМВНМВРМГСНМДМДКМДСМеждународные стандартыМетодикаМетодика НСАММетодические рекомендацииМетодические рекомендации к СПМетодические указанияМетодический документМетодическое пособиеМетодическое руководствоМИМИ БГЕИМИ УЯВИМИГКМММНМОДНМонтажные чертежиМос МУМосМРМосСанПинМППБМРМРДСМРОМРРМРТУМСанПиНМСНМСПМТМУМУ ОТ РММУКМЭКННАС ГАНБ ЖТНВННГЭАНДНДПНиТУНКНормыНормы времениНПНПБНПРМНРНРБНСПНТПНТП АПКНТП ЭППНТПДНТПСНТСНЦКРНЦСОДМОДНОЕРЖОЕРЖкрОЕРЖмОЕРЖмрОЕРЖпОЕРЖрОКОМТРМОНОНДОНКОНТПОПВОПКП АЭСОПНРМСОРДОСГиСППиНОСНОСН-АПКОСПОССПЖОССЦЖОСТОСТ 1ОСТ 2ОСТ 34ОСТ 4ОСТ 5ОСТ ВКСОСТ КЗ СНКОСТ НКЗагОСТ НКЛесОСТ НКМОСТ НКММПОСТ НКППОСТ НКПП и НКВТОСТ НКСМОСТ НКТПОСТ5ОСТНОСЭМЖОТРОТТПП ССФЖТПБПБПРВПБЭ НППБЯПВ НППВКМПВСРПГВУПереченьПиН АЭПисьмоПМГПНАЭПНД ФПНД Ф СБПНД Ф ТПНСТПОПоложениеПорядокПособиеПособие в развитие СНиППособие к ВНТППособие к ВСНПособие к МГСНПособие к МРПособие к РДПособие к РТМПособие к СНПособие к СНиППособие к СППособие к СТОПособие по применению СППостановлениеПОТ РПОЭСНрППБППБ-АСППБ-СППБВППБОППРПРПР РСКПР СМНПравилаПрактическое пособие к СППРБ АСПрейскурантПриказПротоколПСРр Калининградской областиПТБПТЭПУГПУЭПЦСНПЭУРР ГазпромР НОПРИЗР НОСТРОЙР НОСТРОЙ/НОПР РСКР СМНР-НП СРО ССКРазъяснениеРаспоряжениеРАФРБРГРДРД БГЕИРД БТРД ГМРД НИИКраностроенияРД РОСЭКРД РСКРД РТМРД СМАРД СМНРД ЭОРД-АПКРДИРДМРДМУРДПРДСРДТПРегламентРекомендацииРекомендацияРешениеРешение коллегииРКРМРМГРМДРМКРНДРНиПРПРРТОП ТЭРС ГАРСНРСТ РСФСРРСТ РСФСР ЭД1РТРТМРТПРУРуководствоРУЭСТОП ГАРЭГА РФРЭСНрСАСанитарные нормыСанитарные правилаСанПиНСборникСборник НТД к СНиПСборники ПВРСборники РСН МОСборники РСН ПНРСборники РСН ССРСборники ценСБЦПСДАСДАЭСДОССерияСЗКСНСН-РФСНиПСНиРСНККСНОРСНПСОСоглашениеСПСП АССП АЭССправочникСправочное пособие к ВСНСправочное пособие к СНиПСправочное пособие к СПСправочное пособие к ТЕРСправочное пособие к ТЕРрСРПССНССЦСТ ССФЖТСТ СЭВСТ ЦКБАСТ-НП СРОСТАСТКСТМСТНСТН ЦЭСТОСТО 030 НОСТРОЙСТО АСЧМСТО БДПСТО ВНИИСТСТО ГазпромСТО Газпром РДСТО ГГИСТО ГУ ГГИСТО ДД ХМАОСТО ДОКТОР БЕТОНСТО МАДИСТО МВИСТО МИСТО НААГСТО НАКССТО НКССТО НОПСТО НОСТРОЙСТО НОСТРОЙ/НОПСТО РЖДСТО РосГеоСТО РОСТЕХЭКСПЕРТИЗАСТО САСТО СМКСТО ФЦССТО ЦКТИСТО-ГК «Трансстрой»СТО-НСОПБСТПСТП ВНИИГСТП НИИЭССтП РМПСУПСССУРСУСНСЦНПРТВТЕТелеграммаТелетайпограммаТематическая подборкаТЕРТЕР Алтайский крайТЕР Белгородская областьТЕР Калининградской областиТЕР Карачаево-Черкесская РеспубликаТЕР Краснодарского краяТЕР Мурманская областьТЕР Новосибирской областиТЕР Орловской областиТЕР Республика ДагестанТЕР Республика КарелияТЕР Ростовской областиТЕР Самарской областиТЕР Смоленской обл.ТЕР Ямало-Ненецкий автономный округТЕР Ярославской областиТЕРмТЕРм Алтайский крайТЕРм Белгородская областьТЕРм Воронежской областиТЕРм Калининградской областиТЕРм Карачаево-Черкесская РеспубликаТЕРм Мурманская областьТЕРм Республика ДагестанТЕРм Республика КарелияТЕРм Ямало-Ненецкий автономный округТЕРмрТЕРмр Алтайский крайТЕРмр Белгородская областьТЕРмр Карачаево-Черкесская РеспубликаТЕРмр Краснодарского краяТЕРмр Республика ДагестанТЕРмр Республика КарелияТЕРмр Ямало-Ненецкий автономный округТЕРпТЕРп Алтайский крайТЕРп Белгородская областьТЕРп Калининградской областиТЕРп Карачаево-Черкесская РеспубликаТЕРп Краснодарского краяТЕРп Республика КарелияТЕРп Ямало-Ненецкий автономный округТЕРп Ярославской областиТЕРрТЕРр Алтайский крайТЕРр Белгородская областьТЕРр Калининградской областиТЕРр Карачаево-Черкесская РеспубликаТЕРр Краснодарского краяТЕРр Новосибирской областиТЕРр Омской областиТЕРр Орловской областиТЕРр Республика ДагестанТЕРр Республика КарелияТЕРр Ростовской областиТЕРр Рязанской областиТЕРр Самарской областиТЕРр Смоленской областиТЕРр Удмуртской РеспубликиТЕРр Ульяновской областиТЕРр Ямало-Ненецкий автономный округТЕРррТЕРрр Ямало-Ненецкий автономный округТЕРс Ямало-Ненецкий автономный округТЕРтр Ямало-Ненецкий автономный округТехнический каталогТехнический регламентТехнический регламент Таможенного союзаТехнический циркулярТехнологическая инструкцияТехнологическая картаТехнологические картыТехнологический регламентТИТИ РТИ РОТиповая инструкцияТиповая технологическая инструкцияТиповое положениеТиповой проектТиповые конструкцииТиповые материалы для проектированияТиповые проектные решенияТКТКБЯТМД Санкт-ПетербургТНПБТОИТОИ-РДТПТПРТРТР АВОКТР ЕАЭСТР ТСТРДТСНТСН МУТСН ПМСТСН РКТСН ЭКТСН ЭОТСНэ и ТЕРэТССЦТССЦ Алтайский крайТССЦ Белгородская областьТССЦ Воронежской областиТССЦ Карачаево-Черкесская РеспубликаТССЦ Ямало-Ненецкий автономный округТССЦпгТССЦпг Белгородская областьТСЦТСЦ Белгородская областьТСЦ Краснодарского краяТСЦ Орловской областиТСЦ Республика ДагестанТСЦ Республика КарелияТСЦ Ростовской областиТСЦ Ульяновской областиТСЦмТСЦО Ямало-Ненецкий автономный округТСЦп Калининградской областиТСЦПГ Ямало-Ненецкий автономный округТСЦэ Калининградской областиТСЭМТСЭМ Алтайский крайТСЭМ Белгородская областьТСЭМ Карачаево-Черкесская РеспубликаТСЭМ Ямало-Ненецкий автономный округТТТТКТТПТУТУ-газТУКТЭСНиЕР Воронежской областиТЭСНиЕРм Воронежской областиТЭСНиЕРрТЭСНиТЕРэУУ-СТУказУказаниеУказанияУКНУНУОУРврУРкрУРррУРСНУСНУТП БГЕИФАПФедеральный законФедеральный стандарт оценкиФЕРФЕРмФЕРмрФЕРпФЕРрФормаФорма ИГАСНФРФСНФССЦФССЦпгФСЭМФТС ЖТЦВЦенникЦИРВЦиркулярЦПИШифрЭксплуатационный циркулярЭРД |
| Показать все найденныеПоказать действующиеПоказать частично действующиеПоказать не действующиеПоказать проектыПоказать документы с неизвестным статусом |
| Упорядочить по номеру документаУпорядочить по дате введения |
files.stroyinf.ru
Пример расчета приведенного сопротивления теплопередаче фасада жилого здания
Исходные данные
1. Объект строительства — 16-этажный односекционный крупнопанельный жилой дом, построенный в г.Кашире Московской области. Условие эксплуатации ограждений Б согласно #M12291 1200035109СНиП 23-02#S.
2. Наружные стены — из трехслойных железобетонных, , панелей на гибких связях с утеплителем из пенополистирола толщиной 165 мм,. Панели имеют толщину 335 мм. По периметру панелей и их проемов утеплитель имеет защитный слой из цементно-песчаного раствора толщиной 10 мм. Для соединения железобетонных слоев применены два вида гибких связей из коррозионно-стойкой стали диаметром 8 мм: треугольные и точечные (шпильки). Расчет приведенного сопротивления теплопередаче выполнен согласно формуле (14) и соответствующего примера расчета в приложении Н.
3. Для заполнения проемов применены деревянные оконные блоки с тройным остеклением в раздельно-спаренных переплетах .
4. В стыках применен минераловатный утеплитель , снаружи закрытый уплотнителем Вилатерм.
5. Для Московской области (г.Кашира) согласно #M12291 1200004395СНиП 23-01#S средняя температура и продолжительность отопительного периода составляют: . Температура внутреннего воздуха=20 °С. Тогда градусо-сутки отопительного периода согласно формуле (1) составляют
=(20+3,4)·212=4961 °С·сут.
Порядок расчета
1. По таблице 4 #M12291 1200035109СНиП 23-02#S =4961 °С·сут соответствует нормируемое сопротивление теплопередаче для стен жилых зданий.
2. Сопротивление теплопередаче панелей по глади, рассчитанное по формуле (8), равно
.
3. К числу теплопроводных включений и теплотехнических неоднородностей в стенах 16-этажного панельного дома относятся гибкие связи, оконные откосы, горизонтальные и вертикальные стыки панелей, угловые стыки, примыкание панелей к карнизу и цокольному перекрытию.
Для расчета по формуле (14) коэффициентов теплотехнической однородности различных типов панелей коэффициенты влияния теплопроводных включений и площади зон их влияниярассчитаны на основе решения задач стационарной теплопроводности на компьютере соответствующих узлов и приведены в таблице К.1.
Таблица K.1
#G0N п.п. | Вид теплотехнической неоднородности | Площадь зоны влияния -й неоднородности | Коэффициент влияния -й неоднородности |
1 | Гибкая связь: | ||
треугольная | 0,71 | 0,16 | |
точечная | 0,35 | 0,16 | |
2 | Вертикальный стык стеновых панелей с примыкающей внутренней перегородкой из тяжелого бетона | 0,94 | -0,03 |
3 | Горизонтальный стык стеновых панелей с примыкающим железобетонным перекрытием: | ||
со стороны пола | 0,335 на 1 м | 0,07 | |
со стороны потолка | 0,335 на 1 м | 0,38 | |
4 | Оконные откосы | 0,335 на 1 м | 0,47 |
5 | Наружный угол, образованный стеновыми панелями | 0,94 | 0,14 |
6 | Внутренний угол, образованный стеновыми панелями | 0,94 | -0,14 |
Примыкание панели к чердачному перекрытию | 0,335 на 1 м | 0,33 | |
8 | Примыкание панели к цокольному перекрытию | 0,335 на 1 м | 0,4 |
4. Коэффициенты теплотехнической однородности стеновых панелей рядового этажа 16-этажного дома, рассчитанные по формуле (14), приведены в таблице К.2.
Таблица К.2
#G0N п.п. | Тип стеновой панели | Количество панелей | Площадь панели (без площади проема), м | Количество гибких связей | Коэффициент теплотехнической однородности | |
треугольных | точечных | |||||
1 | Панель 3х2,8 м с оконным проемом 1,5х1,5 м Н-101 т: | 6,15 | 6 | 2 | ||
с рядовыми стыками | 2 | 0,743 | ||||
с наружным углом | 4 | 0,73 | ||||
с наружным и внутренним углами | 2 | 0,74 | ||||
с двумя наружными углами | 2 | 0,724 | ||||
2 | Панель 4,5х2,8 м с балконным проемом (1,5х1,5 м+2,2х0,9 м) Н-100 т: | 8,37 | 7 | 2 | ||
| с рядовыми стыками | 2 | 0,75 | ||||
с наружным углом | 2 | 0,729 | ||||
с внутренним углом | 2 | 0,757 | ||||
3 | Панель 4,5х2,8 м с оконным проемом 2,1х1,5 м Н-123 т с наружным и внутренним углами | 2 | 9,45 | 6 | 2 | 0,787 |
4 | Панель лифтового отсека 3,65х2,8 м с дверным проемом 2х1 м Н-201 т с внутренним углом | 1 | 8,22 | 5 | 2 | 0,8 |
5 | Панель лестничной клетки 2,35х2,8 м с дверным проемом 2х1 м Н-202 т | 1 | 4,58 | 5 | 2 | 0,714 |
6 | Глухая панель 1,45х2,8 м Н-1т, Н-2т, Н-3т, Н-4т | 10 | 4,06 | 4 | 2 | 0,832 |
7 | Глухая панель 3,25х2,8 м Н-7т, Н-8т | 4 | 9,1 | 6 | 3 | 0,856 |
8 | Глухая панель 1,5х2,8 м Н-28т: | 4,2 | 4 | 2 | ||
с рядовыми стыками | 2 | 0,836 | ||||
с внутренним углом | 2 | 0,864 | ||||
Итого | 38 | |||||
5. Приведенный коэффициент теплотехнической однородности фасада определяется по формуле (24) и для рядового этажа (в соответствии с количеством типов панелей по таблице К.2) равен:
=(6,15·10+8,37·6+9,45·2+8,22+4,58+4,06·10+9,1·4+4,2·4)/(2·6,15/0,743+
+4·6,15/0,73+2·6,15/0,74+2·6,15/0,724+2·8,37/0,75+2·8,37/0,729+2·8,37/0,757+
+2·9,45/0,787+8,22/0,8+4,58/0,714+10·4,06/0,832+4·9,1/0,856+2·4,2/0,836+2·4,2/0,864)=
=237,22/304=0,78;
— для первого этажа
=0,78·0,962=0,75;
— для последнего этажа
=0,78·0,97=0,757.
Приведенный коэффициент теплотехнической однородности фасада здания
=16/(14/0,78+1/0,75+1/0,757)=0,777.
Приведенное сопротивление теплопередаче фасада 16-этажного жилого дома по формуле (23) равно
.
Следовательно, наружные стены 16-этажного жилого дома удовлетворяют требованиям #M12291 1200035109СНиП 23-02#S.
ПРИЛОЖЕНИЕ Л
(справочное)
studfiles.net
Пример расчета приведенного сопротивления теплопередаче участков стен, расположенных за остекленными лоджиями и балконами
Исходные данные
Девятиэтажное жилое здание со стенами из пористого силикатного кирпича толщиной 770 мм (), построено в г.Ярославле (). Балконы и лоджии остеклены однослойным остеклением (), нижняя часть утеплена (). В наружных стенах в зоне остекленных балконов светопроемы заполнены оконными и дверными блоками с двухслойным остеклением в раздельных переплетах (). Наружный торец балкона имеет стенку из силикатного кирпича толщиной 380 мм (). Температура внутреннего воздуха. Определить приведенное сопротивление теплопередаче системы ограждающих конструкций остекленного балкона.
Порядок расчета
Согласно геометрическим показателям ограждений остекленного балкона, представленным на рисунке У.1, определены сопротивления теплопередаче и площадиотдельных видов ограждений:
1. Наружная стена из пористого силикатного кирпича толщиной 770 мм,
2. Заполнение балконного и оконного проемов деревянными блоками с двухслойным остеклением в раздельных переплетах
3. Торцевая стенка из силикатного кирпича толщиной 380 мм
4. Непрозрачная часть ограждения балкона
5. Однослойное остекление балкона
Рисунок У.1 — План (а), разрез (б) по сечению I-I плана и фасад (в) по сечению II-II остекленного балкона многоэтажного жилого здания
Определим температуру воздуха на балконе при расчетных температурных условиях по формуле (43)
По формуле (45) определим коэффициент :
=(21+17,45)/(21+31)=0,739.
По формулам (44) получим уточненные значения приведенного сопротивления теплопередаче стен и заполнений светопроемовс учетом остекления балкона:
ПРИЛОЖЕНИЕ Ф
(рекомендуемое)
Пример расчета теплоустойчивости ограждающих конструкций в теплый период года
Определить, удовлетворяет ли требованиям в отношении теплоустойчивости трехслойная железобетонная панель с утеплителем из пенополистирола на гибких связях с габаритными параметрами, принятыми по примеру расчета раздела 2 приложения Н.
Исходные данные
1. Район строительства — г.Ростов-на-Дону.
2. Средняя месячная температура наружного воздуха наиболее жаркого месяца (июля) согласно #M12291 1200004395СНиП 23-01#S=23 °С.
3. Максимальная амплитуда суточных колебаний температуры наружного воздуха согласно #M12291 1200004395СНиП 23-01#S=19 °С.
4. Максимальное и среднее значения суммарной (прямой и рассеянной) солнечной радиации в июле при ясном небе для вертикальной поверхности западной ориентации согласно приложению Г
5. Расчетная скорость ветра согласно #M12291 1200004395СНиП 23-01#S=3,6 м/с.
6. Теплотехнические характеристики материалов панели выбираются по условиям эксплуатации А согласно приложению Д:
для железобетонных слоев
для пенополистирола
Порядок расчета
1. Термические сопротивления отдельных слоев стеновой панели:
внутреннего железобетонного слоя
слоя пенополистирола
наружного железобетонного слоя
2. Тепловая инерция каждого слоя и самой панели:
наружного железобетонного слоя
пенополистирола
внутреннего железобетонного слоя
всей панели
=0,935+1,35+0,611=2,896.
Поскольку тепловая инерция стеновой панели , то требуется расчет панели на теплоустойчивость.
3. Нормируемая амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности ограждающей конструкции определяется по формуле (46)
4. Коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции по летним условиям определяется по формуле (48)
5. Расчетная амплитуда колебаний температуры наружного воздуха вычисляется по формуле (49)
6. Коэффициент теплоусвоения наружной поверхности слоя с тепловой инерциейопределяется расчетом по формулам (51) и (52):
а) для внутреннего железобетонного слоя
б) для среднего слоя из пенополистирола, имеющего , коэффициент теплоусвоения наружной поверхности слоя принимается равным коэффициенту теплоусвоения материала
в) для наружного железобетонного слоя
7. Величина затухания расчетной амплитуды колебаний температуры наружного воздуха в ограждающей конструкции вычисляется по формуле (47)
8. Амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности стеновой панели определяется по формуле (50)
,
что отвечает требованиям норм.
ПРИЛОЖЕНИЕ X
(рекомендуемое)
studfiles.net
Пример расчета приведенного сопротивления теплопередаче фасада жилого здания
Исходные данные
1. Объект строительства — 16-этажный односекционный крупнопанельный жилой дом, построенный в г.Кашире Московской области. Условие эксплуатации ограждений Б согласно #M12291 1200035109СНиП 23-02#S.
2. Наружные стены — из трехслойных железобетонных, , панелей на гибких связях с утеплителем из пенополистирола толщиной 165 мм,. Панели имеют толщину 335 мм. По периметру панелей и их проемов утеплитель имеет защитный слой из цементно-песчаного раствора толщиной 10 мм. Для соединения железобетонных слоев применены два вида гибких связей из коррозионно-стойкой стали диаметром 8 мм: треугольные и точечные (шпильки). Расчет приведенного сопротивления теплопередаче выполнен согласно формуле (14) и соответствующего примера расчета в приложении Н.
3. Для заполнения проемов применены деревянные оконные блоки с тройным остеклением в раздельно-спаренных переплетах .
4. В стыках применен минераловатный утеплитель , снаружи закрытый уплотнителем Вилатерм.
5. Для Московской области (г.Кашира) согласно #M12291 1200004395СНиП 23-01#S средняя температура и продолжительность отопительного периода составляют: . Температура внутреннего воздуха=20 °С. Тогда градусо-сутки отопительного периода согласно формуле (1) составляют
=(20+3,4)·212=4961 °С·сут.
Порядок расчета
1. По таблице 4 #M12291 1200035109СНиП 23-02#S =4961 °С·сут соответствует нормируемое сопротивление теплопередаче для стен жилых зданий.
2. Сопротивление теплопередаче панелей по глади, рассчитанное по формуле (8), равно
.
3. К числу теплопроводных включений и теплотехнических неоднородностей в стенах 16-этажного панельного дома относятся гибкие связи, оконные откосы, горизонтальные и вертикальные стыки панелей, угловые стыки, примыкание панелей к карнизу и цокольному перекрытию.
Для расчета по формуле (14) коэффициентов теплотехнической однородности различных типов панелей коэффициенты влияния теплопроводных включений и площади зон их влияниярассчитаны на основе решения задач стационарной теплопроводности на компьютере соответствующих узлов и приведены в таблице К.1.
Таблица K.1
#G0N п.п. | Вид теплотехнической неоднородности | Площадь зоны влияния -й неоднородности | Коэффициент влияния -й неоднородности |
1 | Гибкая связь: | ||
треугольная | 0,71 | 0,16 | |
точечная | 0,35 | 0,16 | |
2 | Вертикальный стык стеновых панелей с примыкающей внутренней перегородкой из тяжелого бетона | 0,94 | -0,03 |
3 | Горизонтальный стык стеновых панелей с примыкающим железобетонным перекрытием: | ||
со стороны пола | 0,335 на 1 м | 0,07 | |
со стороны потолка | 0,335 на 1 м | 0,38 | |
4 | Оконные откосы | 0,335 на 1 м | 0,47 |
5 | Наружный угол, образованный стеновыми панелями | 0,94 | 0,14 |
6 | Внутренний угол, образованный стеновыми панелями | 0,94 | -0,14 |
7 | Примыкание панели к чердачному перекрытию | 0,335 на 1 м | 0,33 |
8 | Примыкание панели к цокольному перекрытию | 0,335 на 1 м | 0,4 |
4. Коэффициенты теплотехнической однородности стеновых панелей рядового этажа 16-этажного дома, рассчитанные по формуле (14), приведены в таблице К.2.
Таблица К.2
#G0N п.п. | Тип стеновой панели | Количество панелей | Площадь панели (без площади проема), м | Количество гибких связей | Коэффициент теплотехнической однородности | |
треугольных | точечных | |||||
1 | Панель 3х2,8 м с оконным проемом 1,5х1,5 м Н-101 т: | 6,15 | 6 | 2 | ||
с рядовыми стыками | 2 | 0,743 | ||||
с наружным углом | 4 | 0,73 | ||||
с наружным и внутренним углами | 2 | 0,74 | ||||
с двумя наружными углами | 2 | 0,724 | ||||
2 | Панель 4,5х2,8 м с балконным проемом (1,5х1,5 м+2,2х0,9 м) Н-100 т: | 8,37 | 7 | 2 | ||
с рядовыми стыками | 2 | 0,75 | ||||
с наружным углом | 2 | 0,729 | ||||
с внутренним углом | 2 | 0,757 | ||||
3 | Панель 4,5х2,8 м с оконным проемом 2,1х1,5 м Н-123 т с наружным и внутренним углами | 2 | 9,45 | 6 | 2 | 0,787 |
4 | Панель лифтового отсека 3,65х2,8 м с дверным проемом 2х1 м Н-201 т с внутренним углом | 1 | 8,22 | 5 | 2 | 0,8 |
5 | Панель лестничной клетки 2,35х2,8 м с дверным проемом 2х1 м Н-202 т | 1 | 4,58 | 5 | 2 | 0,714 |
6 | Глухая панель 1,45х2,8 м Н-1т, Н-2т, Н-3т, Н-4т | 10 | 4,06 | 4 | 2 | 0,832 |
7 | Глухая панель 3,25х2,8 м Н-7т, Н-8т | 4 | 9,1 | 6 | 3 | 0,856 |
8 | Глухая панель 1,5х2,8 м Н-28т: | 4,2 | 4 | 2 | ||
с рядовыми стыками | 2 | 0,836 | ||||
с внутренним углом | 2 | 0,864 | ||||
Итого | 38 | |||||
5. Приведенный коэффициент теплотехнической однородности фасада определяется по формуле (24) и для рядового этажа (в соответствии с количеством типов панелей по таблице К.2) равен:
=(6,15·10+8,37·6+9,45·2+8,22+4,58+4,06·10+9,1·4+4,2·4)/(2·6,15/0,743+
+4·6,15/0,73+2·6,15/0,74+2·6,15/0,724+2·8,37/0,75+2·8,37/0,729+2·8,37/0,757+
+2·9,45/0,787+8,22/0,8+4,58/0,714+10·4,06/0,832+4·9,1/0,856+2·4,2/0,836+2·4,2/0,864)=
=237,22/304=0,78;
— для первого этажа
=0,78·0,962=0,75;
— для последнего этажа
=0,78·0,97=0,757.
Приведенный коэффициент теплотехнической однородности фасада здания
=16/(14/0,78+1/0,75+1/0,757)=0,777.
Приведенное сопротивление теплопередаче фасада 16-этажного жилого дома по формуле (23) равно
.
Следовательно, наружные стены 16-этажного жилого дома удовлетворяют требованиям #M12291 1200035109СНиП 23-02#S.
ПРИЛОЖЕНИЕ Л
(справочное)
studfiles.net
Пример расчета приведенного сопротивления теплопередаче фасада жилого здания
Исходные данные
1. Объект строительства — 16-этажный односекционный крупнопанельный жилой дом, построенный в г.Кашире Московской области. Условие эксплуатации ограждений Б согласно #M12291 1200035109СНиП 23-02#S.
2. Наружные стены — из трехслойных железобетонных, , панелей на гибких связях с утеплителем из пенополистирола толщиной 165 мм,. Панели имеют толщину 335 мм. По периметру панелей и их проемов утеплитель имеет защитный слой из цементно-песчаного раствора толщиной 10 мм. Для соединения железобетонных слоев применены два вида гибких связей из коррозионно-стойкой стали диаметром 8 мм: треугольные и точечные (шпильки). Расчет приведенного сопротивления теплопередаче выполнен согласно формуле (14) и соответствующего примера расчета в приложении Н.
3. Для заполнения проемов применены деревянные оконные блоки с тройным остеклением в раздельно-спаренных переплетах .
4. В стыках применен минераловатный утеплитель , снаружи закрытый уплотнителем Вилатерм.
5. Для Московской области (г.Кашира) согласно #M12291 1200004395СНиП 23-01#S средняя температура и продолжительность отопительного периода составляют: . Температура внутреннего воздуха=20 °С. Тогда градусо-сутки отопительного периода согласно формуле (1) составляют
=(20+3,4)·212=4961 °С·сут.
Порядок расчета
1. По таблице 4 #M12291 1200035109СНиП 23-02#S =4961 °С·сут соответствует нормируемое сопротивление теплопередаче для стен жилых зданий.
2. Сопротивление теплопередаче панелей по глади, рассчитанное по формуле (8), равно
.
3. К числу теплопроводных включений и теплотехнических неоднородностей в стенах 16-этажного панельного дома относятся гибкие связи, оконные откосы, горизонтальные и вертикальные стыки панелей, угловые стыки, примыкание панелей к карнизу и цокольному перекрытию.
Для расчета по формуле (14) коэффициентов теплотехнической однородности различных типов панелей коэффициенты влияния теплопроводных включений и площади зон их влияниярассчитаны на основе решения задач стационарной теплопроводности на компьютере соответствующих узлов и приведены в таблице К.1.
Таблица K.1
#G0N п.п. | Вид теплотехнической неоднородности | Площадь зоны влияния -й неоднородности | Коэффициент влияния -й неоднородности |
1 | Гибкая связь: | ||
треугольная | 0,71 | 0,16 | |
точечная | 0,35 | 0,16 | |
2 | Вертикальный стык стеновых панелей с примыкающей внутренней перегородкой из тяжелого бетона | 0,94 | -0,03 |
3 | Горизонтальный стык стеновых панелей с примыкающим железобетонным перекрытием: | ||
со стороны пола | 0,335 на 1 м | 0,07 | |
со стороны потолка | 0,335 на 1 м | 0,38 | |
4 | Оконные откосы | 0,335 на 1 м | 0,47 |
5 | Наружный угол, образованный стеновыми панелями | 0,94 | 0,14 |
6 | Внутренний угол, образованный стеновыми панелями | 0,94 | -0,14 |
7 | Примыкание панели к чердачному перекрытию | 0,335 на 1 м | 0,33 |
8 | Примыкание панели к цокольному перекрытию | 0,335 на 1 м | 0,4 |
4. Коэффициенты теплотехнической однородности стеновых панелей рядового этажа 16-этажного дома, рассчитанные по формуле (14), приведены в таблице К.2.
Таблица К.2
#G0N п.п. | Тип стеновой панели | Количество панелей | Площадь панели (без площади проема), м | Количество гибких связей | Коэффициент теплотехнической однородности | |
треугольных | точечных | |||||
1 | Панель 3х2,8 м с оконным проемом 1,5х1,5 м Н-101 т: | 6,15 | 6 | 2 | ||
с рядовыми стыками | 2 | 0,743 | ||||
с наружным углом | 4 | 0,73 | ||||
с наружным и внутренним углами | 2 | 0,74 | ||||
с двумя наружными углами | 2 | 0,724 | ||||
2 | Панель 4,5х2,8 м с балконным проемом (1,5х1,5 м+2,2х0,9 м) Н-100 т: | 8,37 | 7 | 2 | ||
с рядовыми стыками | 2 | 0,75 | ||||
с наружным углом | 2 | 0,729 | ||||
с внутренним углом | 2 | 0,757 | ||||
3 | Панель 4,5х2,8 м с оконным проемом 2,1х1,5 м Н-123 т с наружным и внутренним углами | 2 | 9,45 | 6 | 2 | 0,787 |
4 | Панель лифтового отсека 3,65х2,8 м с дверным проемом 2х1 м Н-201 т с внутренним углом | 1 | 8,22 | 5 | 2 | 0,8 |
5 | Панель лестничной клетки 2,35х2,8 м с дверным проемом 2х1 м Н-202 т | 1 | 4,58 | 5 | 2 | 0,714 |
6 | Глухая панель 1,45х2,8 м Н-1т, Н-2т, Н-3т, Н-4т | 10 | 4,06 | 4 | 2 | 0,832 |
7 | Глухая панель 3,25х2,8 м Н-7т, Н-8т | 4 | 9,1 | 6 | 3 | 0,856 |
8 | Глухая панель 1,5х2,8 м Н-28т: | 4,2 | 4 | 2 | ||
с рядовыми стыками | 2 | 0,836 | ||||
с внутренним углом | 2 | 0,864 | ||||
Итого | 38 | |||||
5. Приведенный коэффициент теплотехнической однородности фасада определяется по формуле (24) и для рядового этажа (в соответствии с количеством типов панелей по таблице К.2) равен:
=(6,15·10+8,37·6+9,45·2+8,22+4,58+4,06·10+9,1·4+4,2·4)/(2·6,15/0,743+
+4·6,15/0,73+2·6,15/0,74+2·6,15/0,724+2·8,37/0,75+2·8,37/0,729+2·8,37/0,757+
+2·9,45/0,787+8,22/0,8+4,58/0,714+10·4,06/0,832+4·9,1/0,856+2·4,2/0,836+2·4,2/0,864)=
=237,22/304=0,78;
— для первого этажа
=0,78·0,962=0,75;
— для последнего этажа
=0,78·0,97=0,757.
Приведенный коэффициент теплотехнической однородности фасада здания
=16/(14/0,78+1/0,75+1/0,757)=0,777.
Приведенное сопротивление теплопередаче фасада 16-этажного жилого дома по формуле (23) равно
.
Следовательно, наружные стены 16-этажного жилого дома удовлетворяют требованиям #M12291 1200035109СНиП 23-02#S.
ПРИЛОЖЕНИЕ Л
(справочное)
studfiles.net
Пример расчета приведенного сопротивления теплопередаче фасада жилого здания
Исходные данные
1. Объект строительства — 16-этажный односекционный крупнопанельный жилой дом, построенный в г.Кашире Московской области. Условие эксплуатации ограждений Б согласно #M12291 1200035109СНиП 23-02#S.
2. Наружные стены — из трехслойных железобетонных, , панелей на гибких связях с утеплителем из пенополистирола толщиной 165 мм,. Панели имеют толщину 335 мм. По периметру панелей и их проемов утеплитель имеет защитный слой из цементно-песчаного раствора толщиной 10 мм. Для соединения железобетонных слоев применены два вида гибких связей из коррозионно-стойкой стали диаметром 8 мм: треугольные и точечные (шпильки). Расчет приведенного сопротивления теплопередаче выполнен согласно формуле (14) и соответствующего примера расчета в приложении Н.
3. Для заполнения проемов применены деревянные оконные блоки с тройным остеклением в раздельно-спаренных переплетах .
4. В стыках применен минераловатный утеплитель , снаружи закрытый уплотнителем Вилатерм.
5. Для Московской области (г.Кашира) согласно #M12291 1200004395СНиП 23-01#Sсредняя температура и продолжительность отопительного периода составляют:. Температура внутреннего воздуха=20 °С. Тогда градусо-сутки отопительного периода согласно формуле (1) составляют
=(20+3,4)·212=4961 °С·сут.
Порядок расчета
1. По таблице 4 #M12291 1200035109СНиП 23-02#S=4961 °С·сут соответствует нормируемое сопротивление теплопередаче для стен жилых зданий.
2. Сопротивление теплопередаче панелей по глади, рассчитанное по формуле (8), равно
.
3. К числу теплопроводных включений и теплотехнических неоднородностей в стенах 16-этажного панельного дома относятся гибкие связи, оконные откосы, горизонтальные и вертикальные стыки панелей, угловые стыки, примыкание панелей к карнизу и цокольному перекрытию.
Для расчета по формуле (14) коэффициентов теплотехнической однородности различных типов панелей коэффициенты влияния теплопроводных включений и площади зон их влияниярассчитаны на основе решения задач стационарной теплопроводности на компьютере соответствующих узлов и приведены в таблице К.1.
Таблица K.1
#G0N п.п. | Вид теплотехнической неоднородности | Площадь зоны влияния -й неоднородности | Коэффициент влияния -й неоднородности |
1 | Гибкая связь: | ||
треугольная | 0,71 | 0,16 | |
точечная | 0,35 | 0,16 | |
2 | Вертикальный стык стеновых панелей с примыкающей внутренней перегородкой из тяжелого бетона | 0,94 | -0,03 |
3 | Горизонтальный стык стеновых панелей с примыкающим железобетонным перекрытием: | ||
со стороны пола | 0,335 на 1 м | 0,07 | |
со стороны потолка | 0,335 на 1 м | 0,38 | |
4 | Оконные откосы | 0,335 на 1 м | 0,47 |
5 | Наружный угол, образованный стеновыми панелями | 0,94 | 0,14 |
6 | Внутренний угол, образованный стеновыми панелями | 0,94 | -0,14 |
7 | Примыкание панели к чердачному перекрытию | 0,335 на 1 м | 0,33 |
8 | Примыкание панели к цокольному перекрытию | 0,335 на 1 м | 0,4 |
4. Коэффициенты теплотехнической однородности стеновых панелей рядового этажа 16-этажного дома, рассчитанные по формуле (14), приведены в таблице К.2.
Таблица К.2
#G0N п.п. | Тип стеновой панели | Количество панелей | Площадь панели (без площади проема), м | Количество гибких связей | Коэффициент теплотехнической однородности | |
треугольных | точечных | |||||
1 | Панель 3х2,8 м с оконным проемом 1,5х1,5 м Н-101 т: | 6,15 | 6 | 2 | ||
с рядовыми стыками | 2 | 0,743 | ||||
с наружным углом | 4 | 0,73 | ||||
с наружным и внутренним углами | 2 | 0,74 | ||||
с двумя наружными углами | 2 | 0,724 | ||||
2 | Панель 4,5х2,8 м с балконным проемом (1,5х1,5 м+2,2х0,9 м) Н-100 т: | 8,37 | 7 | 2 | ||
с рядовыми стыками | 2 | 0,75 | ||||
с наружным углом | 2 | 0,729 | ||||
с внутренним углом | 2 | 0,757 | ||||
3 | Панель 4,5х2,8 м с оконным проемом 2,1х1,5 м Н-123 т с наружным и внутренним углами | 2 | 9,45 | 6 | 2 | 0,787 |
4 | Панель лифтового отсека 3,65х2,8 м с дверным проемом 2х1 м Н-201 т с внутренним углом | 1 | 8,22 | 5 | 2 | 0,8 |
5 | Панель лестничной клетки 2,35х2,8 м с дверным проемом 2х1 м Н-202 т | 1 | 4,58 | 5 | 2 | 0,714 |
6 | Глухая панель 1,45х2,8 м Н-1т, Н-2т, Н-3т, Н-4т | 10 | 4,06 | 4 | 2 | 0,832 |
7 | Глухая панель 3,25х2,8 м Н-7т, Н-8т | 4 | 9,1 | 6 | 3 | 0,856 |
8 | Глухая панель 1,5х2,8 м Н-28т: | 4,2 | 4 | 2 | ||
с рядовыми стыками | 2 | 0,836 | ||||
с внутренним углом | 2 | 0,864 | ||||
Итого | 38 | |||||
5. Приведенный коэффициент теплотехнической однородности фасада определяется по формуле (24) и для рядового этажа (в соответствии с количеством типов панелей по таблице К.2) равен:
=(6,15·10+8,37·6+9,45·2+8,22+4,58+4,06·10+9,1·4+4,2·4)/(2·6,15/0,743+
+4·6,15/0,73+2·6,15/0,74+2·6,15/0,724+2·8,37/0,75+2·8,37/0,729+2·8,37/0,757+
+2·9,45/0,787+8,22/0,8+4,58/0,714+10·4,06/0,832+4·9,1/0,856+2·4,2/0,836+2·4,2/0,864)=
=237,22/304=0,78;
— для первого этажа
=0,78·0,962=0,75;
— для последнего этажа
=0,78·0,97=0,757.
Приведенный коэффициент теплотехнической однородности фасада здания
=16/(14/0,78+1/0,75+1/0,757)=0,777.
Приведенное сопротивление теплопередаче фасада 16-этажного жилого дома по формуле (23) равно
.
Следовательно, наружные стены 16-этажного жилого дома удовлетворяют требованиям #M12291 1200035109СНиП 23-02#S.
ПРИЛОЖЕНИЕ Л
(справочное)
studfiles.net
Расчет приведенного сопротивления теплопередаче светопрозрачных ограждающих конструкций
Приближенный расчет приведенного сопротивления теплопередаче светопрозрачных ограждающих конструкций проводится в соответствии с методикой изложенной в приложении Е. При этом, в качестве плоского элемента выступает стеклопакет в своей центральной (однородной) части, а в качестве линейных элементов принимаются узлы стыка стеклопакета с рамой, включая раму.
К.1 Сопротивление теплопередаче центральной части стеклопакета принимается по результатам испытаний в аккредитованной лаборатории. В случае отсутствия данных испытаний допускается принимать значения сопротивления теплопередаче центральной части стеклопакета потаблице К1.
К.2 Количество линейных элементов должно соответствовать числу различающихся по размерам (толщине или ширине) или составу участков рамы, окружающих стеклопакет. Например, для двухстворчатого оконного блока в наиболее простом случае можно выделить: 1 — боковую и верхнюю границу, 2 — нижнюю границу, 3 — границу между створками.
Расчет удельных потерь теплоты через линейные элементы производится в соответствии с приложением Е. При расчете потери теплоты, как через стык, так и через раму относятся к линейному элементу. Формально принимается, что вся площадь оконного блока заполнена однородным стеклопакетом. Потери через линейные элементы служат добавками к потерям через стеклопакет.
При расчете температурных полей для нахождения удельных потерь теплоты через линейные элементы следует учитывать внутреннюю структуру профиля и дистанционную рамку в стеклопакете. Стеклопакет заменятся панелью из стекол и эквивалентного материала на месте прослоек с сохранением размеров. Коэффициент теплопроводности эквивалентного материала находится из равенства сопротивления теплопередаче стеклопакета и вводимой в расчет панели. Коэффициент теплопроводности стекла принимается равным 1 .
К.3 В случае расчета светопрозрачных конструкций для конкретного здания и наличия данных о способе их монтажа, допускается в расчетах температурных полей для линейных элементов учитывать детали заделки. В частности допускается учитывать в расчетах нахлест утеплителя или внутренней отделки на раму.
В случае расчета светопрозрачных конструкций вне проекта здания (для изделия) расчет проводится для стандартного стыка со стеной без нахлестов на конструкцию и слоем ППУ, отделяющим стену от изделия толщиной не менее 20 мм.
Таблица К.1 Сопротивления теплопередаче центральной части стеклопакета (оценочные)
Вид стеклопакета | Сопротивление теплопередаче центральной части стеклопакета, , | ||
Однокамерные стеклопакеты | |||
Расстояние между стеклами 12 мм | Расстояние между стеклами 16 мм | Расстояние между стеклами 20 мм | |
Из стекла без покрытий с заполнением воздухом | 0,34 | 0,35 | 0,35 |
Из стекла без покрытий с заполнением аргоном | 0,36 | 0,37 | 0,37 |
С одним стеклом с низкоэмиссионным мягким покрытием с заполнением воздухом | 0,59 | 0,65 | 0,64 |
С одним стеклом с низкоэмиссионным мягким покрытием с заполнением аргоном | 0,76 | 0,81 | 0,79 |
С одним стеклом с низкоэмиссионным мягким покрытием с заполнением криптоном | 0,86 | 0,84 | 0,82 |
Двухкамерные стеклопакеты | |||
Расстояние между стеклами 10 мм и 10 мм | Расстояние между стеклами 14 мм и 14 мм | Расстояние между стеклами 18 мм и 18 мм | |
Из стекла без покрытий с заполнением воздухом | 0,46 | 0,5 | 0,53 |
С одним стеклом с низкоэмиссионным мягким покрытием с заполнением воздухом | 0,64 | 0,78 | 0,9 |
С одним стеклом с низкоэмиссионным мягким покрытием с заполнением аргоном | 0,78 | 0,95 | 1,05 |
С двумя стеклами с низкоэмиссионным мягким покрытием с заполнением воздухом | 0,82 | 1,06 | 1,27 |
С двумя стеклами с низкоэмиссионным мягким покрытием с заполнением аргоном | 1,1 | 1,4 | 1,55 |
С двумя стеклами с низкоэмиссионным мягким покрытием с заполнением криптоном | 1,73 | 1,71 | 1,67 |
Промежуточные значения расстояний между стеклами принимаются интерполяцией. Данные в таблице приведены по расчету для средних за отопительный период температурных перепадов. Примечания 1 Не рекомендуется заменять в стеклопакетах воздух инертными газами без использования низкоэмиссионных покрытий, так как это мероприятие практически не дает эффекта. 2 Рекомендуется комбинировать стекла с низкоэмиссионным покрытием с заполнением межстекольного пространства инертными газами, так как в этом случае достигается максимальный эффект от каждого мероприятия. | |||
Приложение Л
(рекомендуемое)
studfiles.net